на главную о компании контакты новости отправить запрос
Общество
с ограниченной
ответственностью
промышленные
бетонные
полы
+375 (44) 700-70-66

СТАЛЕФИБРОБЕТОН, ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ (продолжение 2)



3.2.17 Проектирование состава исходного тяжелого бетона может осуществляться по любой из известных методик.
Применительно для сталефибробетона в настоящем документе разработана методика подбора композиций, основанная на мелкозернистой матрице (МЗС).
В основу положена формула прочности
, (46)
где kц.к, kТО, kд.н – коэффициенты соответственно объемного содержания
цементного камня в бетоне, тепловой обработки и дисперс-
ного наполнителя.
Коэффициенты kТО и kд.н определяются согласно пунктам 3.2.14 и 3.2.15.
Коэффициент объемного содержания цементного камня в бетоне kц.к рассчитывается по формуле
, (47)
где mц.к – объёмное содержание цементного камня в бетонной смеси;
. (48)
В формулах (46)–(48) под Ц и ?ц подразумевают массу и истинную плотность используемого вяжущего. В случае применения дисперсного наполнителя предварительно принимают или определяют параметры rд.н, kд.н, ?д.н.
3.2.18 Рассчитывают предварительное цементно-водное отношение (Ц/В), необходимое для получения заданной прочности исходной бетонной матрицы:<br> (49)<br> где – средняя прочность бетона, соответствующая заданному классу по<br> прочности на сжатие, МПа.<br> 3.2.19 Определяют предварительный расход цемента в матрице Ц' по формуле<br> (50)<br> где Мкр – модуль крупности песка;<br> Цтабл – принимается в зависимости от класса МЗБ на сжатие и марки по удобоукладываемости смеси по таблице 8.<br> Таблица 8 – Рекомендуемые значения предварительных расходов цемента для<br> получения требуемой удобоукладываемости и прочности<br> Класс бетона<br> на сжатие<br> по СТБ1544-2005 Марка по удобоукладываемости<br> 3.2.20 Находят предварительный расход воды в матрице В' по формуле<br><br> , (51)<br> где Мкр – модуль крупности песка;<br> ОК – осадка конуса бетонной смеси;<br> Кнг – коэффициент нормальной густоты цементного теста;<br> Кпл – относительное снижение нормальной густоты цементного теста<br> при введении химической добавки (определяется согласно п. 3.2.13).<br> 3.2.21 Рассчитывают предварительное объёмное содержание цементного теста/камня в бетонной смеси/бетоне по зависимости<br> , (52)<br> где ?в=1000 кг/м3.<br> 3.2.22 Определяют объёмную концентрацию цементного теста, находящегося в межзерновом пространстве заполнителей mТ.2 и объёмную концентрация цементного теста, идущего на раздвижку зёрен заполнителя и воды, иммобилизованной им, mТ.1, по формулам:<br> ; (53)<br> . (54)<br> 3.2.23 Дисперсная арматура при введении в бетонную смесь влияет на пустотность и удельную поверхность смеси заполнителей, при этом изменяется объём цементного теста, необходимый для заполнения пустот и покрытия поверхности заполнителей плёнкой цементного теста.<br> Предварительное объёмное содержание цементного теста в сталефибробетонной смеси, необходимое для формирования оптимальной структуры композита, вычисляют по формуле<br> , (55)<br> где k1,f – коэффициент, равный отношению площади поверхности смеси песок+фибра по сравнению с площадью поверхности песка исходной мелкозернистой матрицы;<br> k2,f – коэффициент, учитывающий относительное изменение пустотности<br> песка (смеси заполнителей) при введении стальной фибры;<br> k3,f – коэффициент, учитывающий влияние подвижности (ОК) сталефибробетонной смеси на требуемую величину объёма цементного теста.<br> Зависимость по расчёту коэффициента k1,f имеет вид:<br> , (56)<br> где S уд.м и S уд.f – удельная площадь поверхности мелкого заполнителя (пес-<br> ка) и фибры (м2) в кубическом метре сталефибробетона;<br> , (57)<br> Ф – расход фибры, кг;<br> П? – предварительный расход песка, кг;<br><br> аi – частные остатки рассева песка в долях единицы.<br> Sуд, f – удельная поверхность дисперсной арматуры:<br> , (58)<br> где df; lf – диаметр и длина фибры.<br> Зависимость по расчёту коэффициента k2,f для фибры ЗАО «Курганстальмост» имеет вид:<br> , (59)<br> где Ф и П' – соответственно расход фибры и предварительный расход песка<br> в сталефибробетонной смеси, кг/м3, рассчитываемые по формулам:<br> ; (60)<br> . (61)<br> 3.2.24 Зависимость по расчёту коэффициента k3,f имеет вид двухстепенной полиномиальной функции:<br> , (62)<br> где µ – процент армирования сталефибробетона по объему в относительных<br> единицах (принимается 0,005–0,04):<br> 3.2.25 Определяют коэффициент объёмного содержания цементного камня в сталефибробетоне:<br> . (63)<br> 3.2.26 Рассчитывают цементно-водное отношение (Ц/В)f, необходимое для получения заданной прочности сталефибробетона:<br> . (64)<br> 3.2.27 Определяют уточненный расход цемента в матрице Ц'' по зависимости<br> (65)<br> 3.2.28 Рассчитывают уточнённое объёмное содержание цементного теста/камня в матрице по зависимости<br> . (66)<br> 3.2.29 Определяют уточнённую объёмную концентрацию цементного теста, идущего на раздвижку зёрен заполнителя и воды, иммобилизованной им, :<br> ; (67)<br> 3.2.30 Объемное содержание цементного теста в сталефибробетонной смеси вычисляют по формуле<br> , (68)<br> где коэффициенты k1,f, k2,f, k3,f рассчитываются по формулам (56), (59, (62) с подстановкой вместо П' его уточненного значения П'':<br> . (69)<br> Расход воды, цемента, песка и фибры в сталефибробетоне определяется по формуле<br> (70)<br> ; (71)<br> ; (72)<br> . (60)<br> 3.2.31 На пробных замесах определяют удобоукладываемость сталефибробетонной смеси и ее соответствие требуемым значениям. При необходимости вносят соответствующие коррективы.<br> Пример расчета состава сталефибробетона на мелкозернистой матрице приведен в приложении В.<br> 3.2.32 В случае применения сталефибробетона на матрице из бетона с использованием крупного заполнителя (щебня фракции 5–10 мм или 5–20 мм) необходимо выполнить предварительно подбор состава тяжелого бетона по критериям прочность-удобоукладываемость по методикам (РУП Институт «БелНИИС» или ГУП «НИИЖБ»).<br> 3.2.33 В зависимости от процента введенной фибры (0,5–4% по объему) в состав тяжелого бетона различных классов с применением крупного заполнителя методика предусматривает корректировку абсолютного объема смеси за счет уменьшения объема заполнителей ?Gз на эквивалентный объем фибры (5–40 л) в литрах.<br> 3.2.34 Методика учитывает использование составов бетона матрицы с ограниченным значением содержания крупного заполнителя - Щ. Для этого в расчетах по подбору состава тяжелого сталефибробетона соотношение масс смеси заполнителей N=П/Щ находят по формуле (39):<br> , (41)<br> где Мкр – модуль крупности песка;<br> rд – содержание тонкомолотого наполнителя в долях от 1;<br> П – расход мелкого заполнителя в расчетном составе матрицы, кг/м3;<br> Щ – расход крупного заполнителя, кг/м3.<br> Методика подбора состава бетона с крупным заполнителем<br> 3.2.35 Для расчета состава бетона используется следующая методика. В ее основе положена формула прочности (46), практически аналогичная применяемой при подборе состава МЗБ:<br> ,<br> где kц.к, kТО, kд.н – коэффициенты соответственно объемного содержания цементного камня в бетоне, тепловой обработки и дисперсного наполнителя (см. пп.3.2.14., 3.2.15).<br> 3.2.36 Коэффициент объемного содержания цементного камня в бетоне kц.к рассчитывается по формуле (47):<br> ,<br> где mц.к. – объёмное содержание цементного камня в бетоне (48):<br> .<br> 3.2.37 Рассчитывают предварительное цементно-водное отношение (Ц/В), необходимое для получения заданной прочности исходной бетонной матрицы по формуле (49):
,
где – средняя прочность бетона, соответствующая заданному классу по
прочности на сжатие, МПа.
3.2.38 Исходя из заданных характеристик удобоукладываемости тяжелого бетона матрицы и имеющегося модуля крупности песка принимают предварительный расход воды по таблице 9.
Таблица 9 – Предварительный расход воды
Предварительный расход воды ВI, л в зависимости от величины
требуемой удобоукладываемости смеси, см, осадки конуса
1-2 3-4 5-6 7-9 10-12 13-15
16-18 20-22
185 195 205 215 220 225 235 245
195 205 210 225 230 235 245 255
Примечания:
1) минимальный предварительный расход воды В?. принимать при модуле крупности песка в пределах 2,0–2,6;
2) максимальное значение предварительного расхода воды принимать Впр. при модуле песка 1,5–1,9;
3) в случае применения химических добавок пластификаторов 1-2-й групп по СТБ-1112 предварительный расход воды в модифицированной композиции (по таблице 9) должен применяться по формуле ВI.м=ВI (1–Кпл). Определение Кпл осуществляется согласно п.3.2.12.
3.2.39 Предварительный расход цемента Ц?, кг, в композиции сталефибробетона определяют по формуле
. (71)
где ВI – предварительный расход воды принятый по таблице 9 или в случае
применения модификаторов по примечанию 3.
3.2.40 Рассчитывают предварительное объёмное содержание цементного теста/камня в бетонной смеси/бетоне по зависимости:
. (72)
3.2.41 Определяют объёмную концентрацию цементного теста, находящегося в межзерновом пространстве заполнителей mТ.2 и объёмную концентрация цементного теста, идущего на раздвижку зёрен заполнителя и воды, иммобилизованной им, mТ.1, по формулам (53), (73):
;
при этом принимают , (73)
где mп.з. – пустотность смеси заполнителей, экспериментально определяемая с учетом п.3.2.8.
3.2.42 Дисперсная арматура при введении её в бетонную смесь влияет на пустотность и на удельную поверхность смеси заполнителей. При этом изменяется объём цементного теста, необходимый для заполнения пустот и покрытия поверхности заполнителей плёнкой цементного теста. Предварительное объёмное содержание цементного теста в сталефибробетонной смеси, необходимое для формирования оптимальной структуры композита, вычисляют по формуле
, (74)
где k1,f.кр – коэффициент, равный отношению площади поверхности смеси заполнителей+фибра по сравнению с площадью поверхности смеси заполнителей исходной тяжелой матрицы;
k2,f.кр – коэффициент, учитывающий относительное изменение пустотности смеси заполнителей при введении стальной фибры;
k3,f.кр – коэффициент, учитывающий влияние подвижности (ОК) сталефибробетонной смеси с крупным заполнителем на требуемую величину объёма цементного теста.
Зависимость по расчёту коэффициента k1,f.кр имеет вид:
, (75)
где Sуд.з. и Sf – площадь поверхности заполнителей и фибры, м2 в кубическом метре сталефибробетона;
G?з – предварительный расход заполнителя (песка и щебня), кг.
3.2.43 Предварительный расход заполнителей Gi3 определяется по формуле
(76)
где mв.см – объемное содержание воздуха в смеси. Для тяжелого сталефибробетона на крупном заполнителе рекомендуется принимать значение mв.см.=0,02.
Pз- средняя плотность зерен заполнителя, кг/м3;
3.2.44. Величина средней плотности заполнителей может быть найдена по формуле
(77)
где – плотности зерен мелкого и крупного заполнителей.
Соотношение масс смеси заполнителей N=П/Щ находят по формуле (39)
,
где Мк – модуль крупности песка;
Ц? – предварительный расход цемента, кг, по формуле (71).
3.2.45 Предварительный расход крупного и мелкого заполнителя определим по формулам:
(78)
(79)
3.2.46 Далее для определения коэффициентов k1,f.кр рассчитывается предварительная удельная поверхность смеси заполнителей Sз, уд, м2/кг, с подстановкой значений расходов заполнителя, получаемого по формулам (78), (79):
, (80)

где S м, уд – удельная поверхность песка, рассчитываемая по формуле (57);
,
где А, В, С, D – соответственно частные остатки заполнителя на ситах с отверстиями 5, 10, 20, 40 ,%; аi – частные остатки рассева песка в долях единицы; S f. уд, – удельная поверхность дисперсной арматуры.
В свою очередь, удельная поверхность крупного заполнителя, м2/кг, рассчитывается по формуле
S кр, уд =6•10-3(0,2А+0,25В+0,125С+6,25•10-2D). (81)
Для фрезерованной фибры ЗАО «Курганстальмост» принимают
Sуд.f =0,914 м2/кг.
3.2.47. Далее расчет связан с нахождением двух других коэффициентов в формуле (74).
Зависимость по расчёту коэффициента k2,f. кр. имеет вид:
, (82)
где Ф и Gз – соответственно расход фибры и предварительный расход заполнителей в сталефибробетонной смеси, кг/м3, рассчитываемые по формулам (76) и (60):
.
3.2.48 Зависимость, определяющая коэффициент k3,f.кр, имеет вид двухстепенного полинома:
, (83)
где µ – процент армирования сталефибробетона в относительных единицах
(принимается в пределах 0,005–0,04):
3.2.49 Определяем коэффициент объёмного содержания цементного камня в сталефибробетоне с подстановкой значения по формуле (74):
. (84)
3.2.50 Уточняют цементно-водное отношение (Ц/В)f, необходимое для получения заданной прочности сталефибробетона, по формуле (64):
.
3.2.51 Определяют уточненный расход цемента в матрице Ц'' по зависимости с учетом нового значения по формуле (65):
.
3.2.52 Рассчитывают уточнённое объёмное содержание цементного теста/камня в матрице по зависимости (52):
.
3.2.53 Определяют уточнённую объёмную концентрацию цементного теста, идущего на раздвижку зёрен заполнителя и воды, иммобилизованной им, (53)
.
Объемное содержание цементного теста в сталефибробетонной смеси вычисляем по формуле (74) с учетом подстановки уточненных значений.
3.2.54 Окончательные расходы воды, цемента, щебня, песка и фибры в сталефибробетоне определяются по формулам:

Количество добавки пластификатора назначают на основании принятого расхода и величины Кпл, использованной при расчете.
3.2.55 На пробных замесах определяют удобоукладываемость сталефибробетонной смеси и ее соответствие требуемым значениям. При необходимости вносят соответствующие коррективы.

3.3. Технологические режимы производства сборных изделий
и возведения монолитных конструкций из сталефибробетона
3.3.1 Основные технологические процессы изготовления бетона для сталефибробетона существенно не изменяются. Однако имеется ряд технологических особенностей дисперсно-армированного материала, требующих их соблюдения на стадиях дозирования, приготовления, транспортирования, укладки, уплотнения сталефибробетона и ухода за ним.
Раздел содержит описание особенностей сборной и монолитной технологий производства работ со сталефибробетонными смесями с применением стальной фрезерованной фибры ЗАО «Курганстальмост».
Приготовление сталефибробетонной смеси
3.3.2 Технология приготовления смеси должна удовлетворять требованиям нормативно-технических документов, в том числе:
СНБ 5.03.02-03, СТБ 1035-2008, СТБ1545-2005, СТБ 1544-2005.
3.3.3 Применяемые бетоносмесители и режимы перемешивания сталефибробетонной смеси различных марок по удобоукладываемости должны обеспечить получение гомогенной смеси с коэффициентом вариации прочности внутри замеса не более 9%.
Равномерное распределение стальных фибр в объеме матрицы зависит от следующих факторов:
o – размеров фибры (в первую очередь, отношения длины фибры к диаметру . Для фибры ЗАО «Курганстальмост» отношение L/d равно 29);
o – коэффициента объемного армирования ;
o – марки по удобоукладываемости сталефибробетонной смеси согласно
СТБ 1035;
o – класса бетона-матрицы по СТБ 1544-2005;
o – последовательности ввода компонентов и режима перемешивания
сталефибробетонной смеси;
o – способа подачи стальных фибр в смеситель;
o – типа используемого смесителя.
3.3.4 Применение стационарных гравитационных смесителей и автобетоносмесителей для приготовления сталефибробетонной смеси с использованием стальной фрезерованной фибры ЗАО «Курганстальмост» допускается без существенных ограничений по времени и скорости перемешивания.
Некоторые ограничения при приготовлении смеси могут быть введены для сталефибробетонной смеси с расчетным объемным содержанием фибры более 2 %.
Приготовление сталефибробетонной смеси рекомендуется осуществлять в смесителях принудительного действия.
3.3.5 В целях обеспечения равномерного распределения фибр в объеме замеса, минимизации неоднородности (образования комков и ежей из фибр) рекомендуется следующие мероприятия:
– увеличение подвижности бетона матрицы смеси путем введения пластифицирующих добавок 1-й группы эффективности;
– равномерная подача фибры в смеситель с помощью специальных устройств.
3.3.6 Дозирование компонентов бетонной смеси осуществлять действующими и тарированными дозаторами. Дозировка сыпучих материалов для смеси производится только по массе. Жидкие составляющие дозируют по массе или объему.
Погрешность дозирования исходных материалов не должна превышать для цемента и воды – 1%, заполнителей и стальной фибры – 2 %.
3.3.7 В качестве дозировочных устройств для всех материалов, за исключением металлической фибры, рекомендуется применять серийно производимые дозаторы.
3.3.8 Введение в смесь металлических фибр ЗАО «Курганстальмост» на полный замес рекомендуется осуществлять в один или три приема в зависимости от абсолютного объема вводимой фибры.
Введение в смесь фрезерованной фибры осуществляют:
• одновременно (в один прием) на весь замес при условии, если расчетное количество фибры менее 1% от объема;
• в два приема на замес при условии, если расчетное количество фибры в пределах 1–2 % от объема;
• в три приема на замес, если расчетное количество фибры более 2% от объема.
3.3.9 Одновременное или постепенное введение фибр в смеситель может осуществляться полумеханизированным способом с использованием ленточных транспортеров, вибросит или других подобных устройств, имеющих в рабочих поверхностях (стенках) отверстия, ячейки или щели с размерами, обеспечивающими требуемую производительность (скорость) подачи.
3.3.10 Допускается ручное введение фибры с использованием ящиков (заводской упаковки) или иных приспособлений со строгим соблюдением правил техники безопасности.
3.3.11 Возможны, два основных способа приготовления сталефибробетонной смеси:
– приготовление бетонной смеси (матрицы) по традиционной технологии, т. е. равномерное введение фибровой арматуры в готовую бетонную смесь; смешивание фибры со смесью и выгрузка;
– приготовление сухой смеси (заполнители, вяжущее, фибра); подача воды и добавок в работающий смеситель; смешивание и выгрузка.
Второй способ рекомендуется использовать для бетонов с крупным заполнителем.
Оба способа могут быть применены как в сборном, так и монолитном строительстве. В последнем случае в качестве смесителя используется автобетоносмеситель (АБС).
3.3.12 Необходимо установить максимальное время перемешивания бетонной смеси с дисперсной арматурой, т. к. увеличение продолжительности смешивания, как правило, способствует более интенсивному образованию комков и ежей из фибр.
3.3.13 На стройплощадке время введения фибры в привезенную смесь (матрицу), находящуюся в автобетоносмесителе, и их последующее домешивание рекомендуется ограничивать 15–20 минутами.
3.3.14 В зимнее время бетонная смесь должна иметь положительную температуру и приготавливаться на подогретых заполнителях и воде (не выше 700С). В случае приготовления смеси на горячей воде и холодных заполнителях в последних не допускаются включения льда и снега, а также смерзшиеся комья и наледь.
Транспортирование сталефибробетонной смеси
3.3.15 В условиях производства сборного железобетона транспортирование бетонных смесей к посту формования изделий следует производить при помощи средств, обеспечивающих сохранение в заданных пределах технологических характеристик смесей (удобоукладываемость, расслаиваемость).
3.3.16 Доставка смеси может осуществляться ленточными конвейерами; самоходными бункерами; бадьями; бетоноукладчиками. При этом должны применяться устройства, исключающие зависание смесей в разгрузочных отверстиях бункеров. Не рекомендуется осуществлять перегрузку смесей из одного транспортного средства в другое во избежание появления расслоения бетонной матрицы и стальной фибры.
3.3.17 Транспортирование бетонной смеси в монолитном строительстве необходимо осуществлять с соблюдением требований СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции».
3.3.18 В случае приготовления сталефибробетонной смеси на БСУ транспортирование рекомендуется производить автобетоносмесителями. После каждого рейса барабаны должны промываться водой.
3.3.19 Допускаемая минимальная величина подвижности смеси при транспортировании автобетоносмесителями должна составлять ОК=9–10 см или марки П2-П3 согласно СТБ 1035.
3.3.20 Удобоукладываемость бетонной смеси назначают с учетом времени ее транспортирования, водоцементного отношения, вида цемента, наличия химических добавок, температурно-влажностных условий и других факторов.
Необходимо учитывать обязательную потерю подвижности бетонной матрицы, доставленной на площадку, при добавлении в нее фибры. Это, как правило, учитывается, если состав был подобран по специальному расчету (см. раздел 3.2). В этой связи возможны два варианта:
– назначение большей подвижности бетонной матрицы (повторный расчет состава);
– восстановление подвижности смеси после добавления фибры путем введения в миксер пластифицирующей добавки 1–2-й групп.
3.3.21 В приложении Г приведены данные по снижению величины подвижности смеси (ОК) в зависимости от количества и характеристик исходной матрицы для фибры производства ЗАО "Курганстальмост".
3.3.22 Выгрузку бетонной смеси из автобетоносмесителя производят равномерно передвижкой лотка небольшими порциями по всей бетонируемой поверхности или в приемные бункеры бетононасосов.
3.3.23 Для транспортирования смеси с фибрами к месту укладки следует пользоваться открытыми емкостями, разгружаемыми путем переворачивания, или бункерами с нулевым уклоном стенок, оборудованными устройствами для вибропобуждения смеси.
3.3.24 Наибольшее допустимое время от начала затворения смеси до ее укладки, уплотнения в зависимости от температурно-влажностных условий окружающей среды, температуры, вида цемента и использованной добавки различно, но, как правило, не должно превышать 1,5–2 ч.
Укладка и уплотнение сталефибробетонной смеси
3.3.25 При укладке и уплотнении сталефибробетонных смесей следует различать:
– производство сборного сталефибробетона;
– возведение монолитных сооружений и конструкций;
– торкретирование.
3.3.26 Способы формования и соответствующую им удобоукладываемость бетонных смесей следует принимать в зависимости от вида конструкций, степени их армирования и применяемой технологии изготовления, характеристик и конструктивно-технологических особенностей формовочного оборудования согласно положениям "Пособия по технологии формования железобетонных изделий" (к СНиП 3.09.01-85. – М.: Стройиздат, 1987).
3.3.27 Удобоукладываемость сталефибробетонных смесей может меняться от Ж4 с жесткостью более 31с до марки П5 с осадкой конуса свыше 20 см и уходить в область самоуплотняющихся бетонов с расплывом конуса РК более 65 см согласно СТБ 1545-2005.
3.3.28 Погрузочно-разгрузочные и транспортные операции сталефибробетонных смесей на данном виде фибр осуществляют в обычном порядке с использованием воронок, бадей, бункеров, ленточных конвейеров, бетонораздатчиков, бетоноукладчиков, ленточных питателей, секционных, шиберных, челночных затворов и т.п.
Размеры выходных отверстий следует принимать в 2,5-3 раза больше длины применяемых фибр. Высота свободного падения смеси не должна превышать 1 м.
3.3.29 Сталефибробетонные смеси марки по удобоукладываемости П1 с осадкой конуса ОК=1…4 см и сталефибробетонные смеси марки Ж1 жесткостью Ж=5…10с, в том числе с различными пластификаторами, применяют с использованием обычного уплотняющего оборудования – поверхностных вибраторов, виброплощадок, вибронасадок, виброформ, виброштампов и т.п. при обычных режимах вибрации и ее продолжительности.
3.3.30. Сталефибробетонные смеси марки Ж2 жесткостью 11-20с уплотняют на виброплощадках со статическими или вибрационным пригрузом 2-4КПа, а также виброштампами при обычных режимах вибрации и приложении пригруза.
3.3.31. Сталефибробетонные смеси марки Ж3 жесткостью 21-30с уплотняют и формуют вибрационными воздействиями со значительным пригрузом порядка 8-10 КПа, в частности, вибропрессованием с пригрузом 20-40 КПа. Целесообразно применение таких способов формования, как силовой и роликовый прокат, прессование, вакуум-прессование, вибротрамбование, центрифугирование и т.п. В зависимости от видов изделия режимы уплотнения в каждом конкретном случае определяют в опытном порядке с учетом технологических воздействий на ориентацию фибр.
3.3.32. Сталефибробетонные смеси марки Ж4 с жесткостью более 31с уплотняют и формуют безвибрационными интенсивными воздействиями, обычно в жестких пресс-формах, прессованием, трамбованием, роликовым и силовым прокатом, виброударным способом и т.д. Режимы уплотнения и формования указанных смесей определяют в опытном порядке с учетом технологических воздействий на ориентацию фибр.
3.3.33. При формовании длинноразмерных изделий (сваи) в общей форме, а также на стендах, уплотнение и формование сталефибробетонных смесей могут быть выполнены по отдельным участкам последовательно или непрерывно.
3.3.34. При формовании пустотных изделий, особенно при применении жестких сталефибробетонных смесей в связи с их ограниченной скоростью растекания и возможностью расслоения, вводить пустотообразователи рекомендуется после уплотнения нижнего слоя изделий.
3.3.35. Максимальное время вибрирования, не приводящее к расслоению (опусканию фибр) смесей, определяют опытным путем пробных формовок образцов-призм размером 10х10х40 см с последующим их испытанием на изгиб.
3.3.36. Укладывать и уплотнять смеси для конструкций с высотой сечения более 30 см необходимо послойно; перерывы в бетонировании не допускаются.
3.3.37. При изготовлении горизонтальных конструкций (полы и т.п.) из смесей с маркой по удобоуладываемости П3 и выше рекомендуется для уплотнения смеси использовать преимущественно виброрейки.
3.3.38. Укладка и уплотнение литых и самоуплотняющихся бетонных смесей (SSC) должны производиться согласно "Рекомендациям по применению литьевой технологии формования" (Минск: БелНИИС, 1997). Для смесей класса SSC допускается отсутствие виброуплотнения.
При выборе оптимального времени уплотнения смесей марок П3, П4, П5, РК5, РК6 руководствоваться данными таблицы 10.

Таблица 10 – Рекомендуемое время уплотнения смесей различных марок
Марка смеси
по СТБ 1545-2005 Показатель подвижности (ОК) или расплыва
конуса (РК), см,
по СТБ 1035 Предельное время уплотнения смеси вибраторами, с
П-3
(подвижные) ОК=10…15 20-25
П-4
(высокоподвижные) ОК=16…21 10-15
П-5 (литые) ОК=22…24 5-7
РК5 (литые) РК=562….610 2-3
РК-6
смеси СУБ (SSC) РК=62…65 и более Уплотнение
вибрацией
запрещено
3.3.39 Метод торкретирования рекомендуется для элементов с открытой поверхностью и большой шириной, в случаях необходимости плоскостной ориентации фибр. Метод удобен для послойного армирования изделий фибрами, армирования фибрами отдельных частей конструкций, например, зон анкеровки арматуры, участков, работающих на восприятие поперечных сил, конструкций с различным насыщением фибрами по участкам.
3.3.40 Размеры конструкций, изготавливаемых методом торкретирования, по ширине должны быть не менее трех длин фибр и длины образующей используемого ротора, по толщине – не менее половины длины.
3.3.41 Составы сталефибробетонов с использованием эффективного пластификатора нового поколения на фрезерованной фибре ЗАО «Курганстальмост» для конструкций промышленных полов приведены в приложении Д.
3.4 Расчет энергосберегающих режимов тепловой обработки
и выдерживания изделий
3.4.1 Энергосберегающие режимы тепловой обработки изделий рекомендуется рассчитывать в такой последовательности:
3.4.2 Подбирается состав бетона по СТБ 1182 или разделу 3.2 настоящих рекомендаций.
3.4.3 Задается ориентировочная средняя температура паровоздушной среды в тепловой установке. При этом следует иметь в виду, что средняя температура паровоздушной среды в камере на 10–15?С ниже температуры изотермического прогрева бетона.
Определяется активность применяемого цемента в суточном fЦ.1, двухсуточном fЦ.2 и в 28-суточном fЦ. возрастах по методике ГОСТ 310.4 или принимается по приложению Е, а также устанавливается по паспортным данным на цемент содержание трехкальциевого алюмината СзА в клинкере цемента.
3.4.4 Принимается распалубочная, передаточная и отпускная прочности бетона на сжатие в процентах (Рр., Рп., Роmп.) от требуемой прочности бетона, соответствующей проектной марке.
3.4.5 Устанавливаются температурные режимы выдерживания изделий после тепловой обработки.
3.4.6 Рассчитывается количество воды, поглощенной заполнителем, по формуле
(85)
где Gкр, Gм – масса соответственно крупного и мелкого заполнителей, кг/м3;
Wкр, Wм – водопоглощение соответственно крупного и мелкого заполни-
телей, определяемого по приложению Ж.
3.4.7. Рассчитывается водоцементное отношение в бетоне без учета воды, поглощенной заполнителем, по формуле
(86)
где В – общее содержание воды в бетоне, кг/м3;
Ц – содержание цемента в бетоне, кг/м3.
3.4.8. Рассчитывается объемная концентрация цементного теста в бетоне по формуле
(87)
где ?м, ?кр – (истинная) плотность соответственно мелкого и крупного заполнителей, кг/м3.
3.4.9. Рассчитываются значения функциональных коэффициентов Фf1, Фf2, определяющих отношение прочности бетона в возрасте одних и двух суток к соответствующей активности цемента, по формулам:
(88) (88)
. (89)
3.4.10 Определяются или принимаются по приложению И значения коэффициентов Кf.м.1 и Кf.м.2, характеризующих отношение кубиковой прочности бетона на сжатие с химическими добавками к соответствующей прочности бетона без добавок, твердеющих в нормальных условиях в течение одних и двух суток.
3.4.11 Рассчитывается прогнозируемая прочность бетона на сжатие (кубиковая), твердеющего в нормальных условиях в течение одних (fс. cube.1.н.в) и двух (fс. cube. 2.н.в) суток, по формулам:
fс.cube 1 н.в = fц.1 ? Кf.m.1 ?Фf.1; (90)
fс.cube 2 н.в = fц.2 Кf.m.2 Фf.2. (91)
3.4.12 Принимается средняя температура tср и ориентировочное время тепловой обработки бетона ?пр в сутках на основе имеющегося опыта или по П1-01 к СНБ 5.03.02-03 «Тепловлажностная обработка сборных бетонных и железобетонных изделий».
3.4.13 Рассчитывается значение функционального коэффициента , определяющего отношение прочности бетона на сжатие после тепловой обработки к прочности бетона, твердеющего в нормальных условиях в течение того же времени, по формуле

при от 3 до 5 %;
при св. 5 до 9 %; (94)
(95)
(96)
3.4.14 Рассчитывается требуемая прочность бетона в 28-суточном возрасте по формуле
(97)
где – гарантированная прочность бетона по СНБ 5.03.01, СТБ 1544-2005
или класс бетона по СНиП 2.03.01;
? – коэффициент вариации прочности бетона на осевое сжатие,
который принимается по данным статистического контроля
прочности бетона, или равным 0,135 при их отсутствии.
3.4.15 Рассчитывается общая продолжительность тепловой обработки по формуле
(98)
где – эквивалентная продолжительность выдерживания изделий
в нормально-влажностных условиях;
, (99)
(100)
3.4.16 Принимаются продолжительность выдерживания бетона ?пр.в, скорость подъема температуры среды в камере Vп., температура бетона в момент распалубки tр; скорость снижения температуры среды в камере Vост по П1-01 к СНБ 5.03.02-03.
3.4.17 Рассчитывается продолжительность отдельных периодов тепловой обработки по формулам:
– продолжительность подъема температуры
(101)
– продолжительность остывания
(102)
– продолжительность изотермического прогрева
. (103)
3.4.18 Рассчитывается температура среды в камере при изотермическом прогреве бетона по формуле
(104)
3.4.19 Расчет продолжительности последующего выдерживания изделий для достижения отпускной прочности бетона выполняется в такой последовательности:
3.4.20 Принимается продолжительность выдерживания изделий ?ф.ц. и температура окружающей среды tф.ц. в формовочном цехе, а также устанавливается прогнозируемая температура окружающей среды tс.г.п. при последующем выдерживании на складе готовой продукции.
3.4.21 Рассчитываются значения функциональных коэффициентов и по формулам:
(105)
, (106)
где и рассчитываются по формулам (84) и (85);
при от 0 до 20 оС; (107)
при от 0 до 20 оС;
при более 20 оС; (108)
при более 20 оС;
(109)
– продолжительность выдерживания распалубленных изделий в фор-
мовочном цехе при температуре окружающей среды
при температуре окружающей среды от 0 до 20 оС;
при температуре окружающей среды св. 20 до 50 оС.
3.4.22 Рассчитывается продолжительность твердения бетона в нормальных условиях для достижения заданной отпускной прочности бетона по формуле
(110)
где – процент отпускной прочности бетона от требуемой в 28-суточном возрасте.
nн.в. – параметр, рассчитываемый по формуле (100);
3.4.23 Рассчитывается продолжительность выдерживания изделий на складе готовой продукции до достижения отпускной прочности бетона по формуле
(111)
3.4.25 Рассчитанные режимы тепловой обработки и последующего выдерживания изделий до выдачи в производство рекомендуется проверить в условиях заводской лаборатории и при необходимости скорректировать.
3.4.25 При расчете и назначении производственных режимов тепловой обработки изделий следует учитывать требования П2 к СНиП 3.09.01.
3.5. Расчет рациональных режимов беспрогревного
выдерживания изделий
3.5.1 Беспрогревные режимы выдерживания изделий для достижения распалубочной, передаточной и отпускной прочности бетона рекомендуется применять, как правило, в летний период года при температуре бетонной смеси и окружающей среды в формовочном цехе не ниже 15оС. При этом должны быть выполнены технико–экономические обоснования эффективности применения беспрогревных режимов с учетом возможных дополнительных затрат на увеличение расхода цемента, применение химических добавок и выдерживание распалубленных изделий в формовочном цехе и на складах продукции. Следует также учитывать условия применения беспрогревных режимов выдерживания изделий, указанные в П2 к СНиП 3.09.01.
3.5.2 При подборе составов бетона для беспрогревных режимов выдерживания изделий рекомендуется учитывать влияние на интенсивность набора прочности бетона в условиях низких температур окружающей среды таких существенных факторов, как активность цемента в суточном, двухсуточном и 28-суточном возрастах; удельное содержание цемента в бетоне; водоцементное отношение без учета воды, поглощенной заполнителем; вид и свойства химических добавок, оказывающих влияние на водопотребность бетона, степень гидратации цемента и выделение экзотермического тепла; сроки и условия твердения бетона до достижения заданных показателей качества, включая удельную металлоемкость технологической оснастки, степень термоизоляции камер выдерживания изделий, коэффициент их заполнения.
3.5.3 Исходными данными для расчета рациональных режимов беспрогревного выдерживания изделий являются:
– состав бетона, подобранный в соответствии с СТБ 1182, разделом 3.2, с учетом требований раздела 3.4;
– минералогический и вещественный состав цемента, его активность в суточном, двухсуточном и 28-суточном возрастах;
– удельная металлоемкость технологической оснастки;
– среднее содержание арматуры в изделиях;
– коэффициент заполнения камер выдерживания изделий;
– начальная температура бетонной смеси;
– распалубочная, передаточная и отпускная прочность бетона в процентах от требуемой;
– температурные условия выдерживания изделий после распалубки.
3.5.4 Расчет рациональных режимов беспрогревного выдерживания изделий в камерах тепловой обработки или технологической оснастке до достижения распалубочной или передаточной прочности бетона, а также последующего выдерживания в формовочном цехе или на складе готовой продукции до отпускной прочности бетона производится с использованием зависимостей, представленных в разделе 3 или по другим методикам, не противоречащим настоящих рекомендаций. Для этой цели производится расчет средней температуры выдерживания в камерах тепловой обработки или технологической оснастке в такой последовательности:
3.5.4.1 Подбирается состав бетона по СТБ 1182 или по разделу 4 настоящего документа.
3.5.4.2 Определяются характеристики активности применяемого цемента fц.1, fц.2 и fц, его минералогический и вещественный состав, а также удельная поверхность по данным завода-изготовителя.
3.5.4.3 Рассчитывается водоцементное отношение Wб без учета воды, поглощенной заполнителем, по формулам (85) и (86).
3.5.4.4 Рассчитывается ориентировочная средняя температура °С беспрогревного выдерживания изделий в камерах тепловой обработки или технологической оснастке по формуле
(112)
где tб.см – начальная температура бетонной смеси, оС;
Мср. – средний модуль поверхности, равный отношению суммы площадей ох-
лаждаемых поверхностей к объему изделий в плотном теле, м-1;
Цср. – среднее содержание цемента в бетоне, кг/м3;
?tМ.1 – приращение температуры изделий с модулем




Если вы хотите купить сТАЛЕФИБРОБЕТОН, ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ (продолжение 2), вы можете:
Позвонить:
Поделиться
Еще из раздела статьи
Metro Cash & Carry выбрали полы Rocland Магнезиальные бетоны в устройстве промышленных полов Монолитные полимерные покрытия полов - мифы и реальность О выборе алмазных дисков
© 2016 Топ Бетон
190800527
г. Минск, ул. Бабушкина 39-404


Яндекс.Метрика